先進航空發(fā)動機朝著高渦輪前溫度、高推重比、長壽命和低油耗方向發(fā)展,除了先進的設(shè)計技術(shù),發(fā)動機性能的提高強烈依賴于先進材料及制造技術(shù)的發(fā)展,發(fā)動機的關(guān)鍵件和重要件亟需耐高溫、高比強度、高比模量、抗氧化和阻燃的新材料。隨著使用溫度的升高,材料的高溫性能尤其是蠕變性能顯得越來越重要。先進材料及制造技術(shù)保障了新材料制件及新型結(jié)構(gòu)的實現(xiàn),使發(fā)動機的質(zhì)量不斷減輕,發(fā)動機的工作效率、使用壽命、穩(wěn)定性和可靠性不斷提高。鈦合金材料在發(fā)動機400℃以下低溫段的應(yīng)用受到密度更小的樹脂基復(fù)合材料的競爭,而普通鈦合金材料600℃以上的蠕變、持久、組織穩(wěn)定性、抗氧化等性能已無法勝任發(fā)動機的使用要求[1] 。與鎳基高溫合金相比,600℃高溫鈦合金、Ti-Al系金屬間化合物、SiC纖維增強鈦基復(fù)合材料(SiCf/Ti)在500~850℃溫度區(qū)間的比強度、比蠕變強度和比疲勞強度方面有明顯優(yōu)勢,在保持相同服役使用性能的情況下,以鈦代鎳可減重40%以上,這對提高發(fā)動機的推重比和使用性能效果顯著,這些新材料與整體葉盤、整體葉環(huán)等輕量化結(jié)構(gòu)相結(jié)合,有望應(yīng)用于新一代發(fā)動機高壓壓氣機和低壓渦輪部件[2] 。在Ti-Al系金屬間化合物家族中,與Ti3Al和Ti2AlNb合金相比,TiAl合金以其顯著的低密度、高比模量、高蠕變抗力、阻燃等優(yōu)勢,成為發(fā)動機高溫結(jié)構(gòu)應(yīng)用最有潛力的材料之一。鈦火一直是影響發(fā)動機安全可靠使用的重大隱患,其發(fā)生往往是無征兆的,且在短時間內(nèi)發(fā)生,來不及采取有效控制措施。發(fā)動機鈦火問題直接推動了阻燃鈦合金的研究與發(fā)展[3] 。

　　隨著600℃高溫鈦合金、阻燃鈦合金、TiAl合金、SiCf/Ti復(fù)合材料這類新材料研究工作的不斷深入,技術(shù)成熟度得以提升,逐步積累工程化生產(chǎn)和應(yīng)用經(jīng)驗,研制的典型件在新型發(fā)動機上進行了強度考核和裝機試用,成為發(fā)動機新材料應(yīng)用領(lǐng)域的新力軍。600℃高溫鈦合金適用于工作溫度為500~600℃的高壓壓氣機整體葉盤、機匣等;阻燃鈦合金適用于高壓壓氣機機匣、葉片等;TiAl合金適用于工作溫度在700~850℃的高壓壓氣機葉片、渦輪葉片等;SiCf/Ti鈦基復(fù)合材料適用于高壓壓氣機整體葉環(huán)。

　　雖然600℃高溫鈦合金、阻燃鈦合金、TiAl合金、SiCf/Ti復(fù)合材料在某一項性能方面具有獨特優(yōu)勢,但并非十全十美,在某些方面還存在明顯不足,如TiAl合金低的室溫塑性和韌性、較差的制造加工工藝性能以及高昂的成本等。因此,在進行選材和制定工藝時,應(yīng)針對具體零部件的使用性能要求,綜合協(xié)調(diào)力學(xué)性能、工藝性能、生產(chǎn)成本等因素,遵循先進科學(xué)的設(shè)計準(zhǔn)則如損傷容限設(shè)計、可靠度設(shè)計、概率壽命設(shè)計等,改進和提高材料性能,避免出現(xiàn)嚴(yán)重影響使用的短板,兼顧結(jié)構(gòu)強度設(shè)計、材料研究和部件制造工藝技術(shù),相互推動,促進設(shè)計、材料、應(yīng)用三者的有機融合[4] 。本文綜述近年來我國在先進高溫鈦合金材料及應(yīng)用技術(shù)等方面的研究進展及取得的成果,并提出材料及構(gòu)件設(shè)計、加工和使用亟待突破的關(guān)鍵技術(shù)及其工程應(yīng)用需要開展的研究工作。

　　1.先進高溫鈦合金材料及構(gòu)件制造技術(shù)研究進展

　　根據(jù)在發(fā)動機上的設(shè)計使用特點,先進高溫鈦合金系列材料研究的目標(biāo)始終是致力于提高長時使用溫度,即提高熱強性,同時須具有良好的熱動力學(xué)穩(wěn)定性,即保證部件在設(shè)計使用壽命期內(nèi)保持持續(xù)的物理和力學(xué)性能。發(fā)動機高溫段工作的盤、葉片、整體葉盤、整體葉環(huán)等轉(zhuǎn)動件,要求材料在高溫服役環(huán)境下具有足夠的蠕變抗力、高低周疲勞強度、組織穩(wěn)定性及抗氧化能力,防止過量的蠕變變形和足夠高的疲勞強度是設(shè)計關(guān)鍵。此外,對于整體葉盤和整體葉環(huán)零件,控制氣動力誘發(fā)的葉片振動很重要。在400℃以下,普通鈦合金具有足夠的蠕變抗力,使用過程中一般為疲勞破壞為主的失效模式;而在400℃以上,隨著使用溫度的提高,蠕變性能愈來愈成為制約鈦合金使用性能和使用壽命的關(guān)鍵因素。同時,應(yīng)考慮高溫環(huán)境下材料的蠕變與疲勞、環(huán)境的交互作用,以及過量的蠕變變形會造成葉片與機匣間的非正常摩擦引起的鈦火問題。

　　我國航空發(fā)動機在役和在研的主要高溫鈦合金如表1所示。隨年代的推進,高溫鈦合金的使用溫度呈不斷提高的發(fā)展趨勢,現(xiàn)役發(fā)動機上使用的鈦合金主要有TC4,TC11,TC17和TA11等,用于發(fā)動機風(fēng)扇和壓氣機低溫段工作的葉片、盤、機匣等零件。20世紀(jì)90年代研制的550℃高溫鈦合金TA12,工程化時遇到較大的技術(shù)問題,后經(jīng)成分優(yōu)化,去除了稀土元素Nd,重新命名為TA32。Ti3Al基金屬間化合物合金TD2和TD3,其機匣典型件通過了強度考核試驗,尚未獲得實際工程應(yīng)用。近年來,隨著先進發(fā)動機對高溫鈦合金的迫切需求,600℃高溫鈦合金、阻燃鈦合金、TiAl合金和SiCf/Ti復(fù)合材料成為新型高溫鈦合金的發(fā)展重點。

表1我國航空發(fā)動機在役和在研的主要高溫鈦合金

Table1Principalhightemperaturetitaniumalloysinserviceandindevelopingforaero-engineinChina

Note:TB12and TF550are fireproof titanium alloys;TD3is a Ti3Al-based intermetallic.

　　1.1.600℃高溫鈦合金

　　600℃被認(rèn)為是普通鈦合金的“熱障”溫度,進一步提高工作溫度受到蠕變、持久、組織穩(wěn)定性、表面抗氧化等性能的限制[1] 。在500~600℃范圍內(nèi),與GH4169高溫合金相比,600℃高溫鈦合金在比強度、低周疲勞性能、抵抗疲勞裂紋擴展性能等方面有明顯優(yōu)勢[5,6] ,因此,基于減重和提高推重比的目的,新型先進發(fā)動機對600℃高溫鈦合金有迫切需求。

　　國外典型的600℃高溫鈦合金有英國的IMI834、美國的Ti-1100、俄羅斯的BT36和BT41,其中IMI834在EJ200、TRENT系列、PW305、PW150等發(fā)動機上成功獲得批量應(yīng)用[7] 。這些合金均以Ti-AlSn-Zr-Mo-Si作為主成分系,差異之處在于合金化含量以及加入其他β穩(wěn)定化元素,如IMI834加Nb,BT36加W。十幾年來,國內(nèi)幾家科研院所在600℃高溫鈦合金方面開展了大量研究[8,9,10,11] ,如北京航空材料研究院研制的新一代600℃高溫鈦合金TA29[8] 、中科院金屬所研制的TA33[9] 。

　　TA29鈦合金名義成分為Ti-5.8Al-4Sn-4Zr-0.7Nb-1.5Ta-0.4Si-0.06C,成分主要特點是采用Nb和Ta兩個弱β穩(wěn)定化元素進行合金化,它們在α-Ti中具有較大的固溶度,可增強α相的固溶強化作用,有助于改善高溫抗氧化能力,提高熱穩(wěn)定性。采用低Fe、低O的高純化控制方式,保證了合金優(yōu)異的高溫蠕變性能。通過加入微量C,擴大了α+β區(qū)上部的工藝窗口,使合金具有更好的工藝適應(yīng)性,滿足工業(yè)批產(chǎn)的工藝控制要求。從2000年開始至今,歷經(jīng)成分探索、實驗室小錠熔煉到工業(yè)化鑄錠熔煉的漸進式研究,通過合金成分、熔煉、鍛造、熱機械處理、機加工等工藝參數(shù)的不斷優(yōu)化,在工業(yè)條件下,實現(xiàn)了從3t型工業(yè)鑄錠熔煉、Ф300mm大規(guī)格棒材制備、大尺寸整體葉盤鍛件制備到整體葉盤零件機加工、檢測檢驗、表面處理等全程制造,工藝穩(wěn)定、性能優(yōu)越。TA29鈦合金典型整體葉盤鍛件如圖1所示。其中,第I類整體葉盤鍛件的外徑尺寸為Ф630mm,質(zhì)量為112kg,截面厚薄差異大,軸向截面最大厚度為150mm。TA29鈦合金的拉伸性能與IMI834合金相當(dāng),但在高溫蠕變、斷裂韌度等方面有優(yōu)勢,在600℃/160MPa/100h測試條件下,蠕變應(yīng)變εp穩(wěn)定在≤0.1%,在620℃/160MPa/100h測試條件下,εp≤0.15%,而IMI834鍛件(最大截面厚度≤80mm)的蠕變性能指標(biāo)為:在600℃/150MPa/100h測試條件下,εp≤0.2%。TA29鈦合金拉伸試樣經(jīng)過600℃長時熱暴露后,室溫拉伸塑性顯著降低,即熱穩(wěn)定性下降,在120℃以上,毛坯熱暴露試樣的拉伸塑性與未暴露狀態(tài)試樣的拉伸塑性相當(dāng),而試樣熱暴露后拉伸塑性是未暴露狀態(tài)拉伸塑性的50%左右,且隨著溫度的升高,拉伸塑性差距逐步縮小。在300~600℃范圍內(nèi),試樣熱暴露與毛坯熱暴露的拉伸塑性相當(dāng),說明表面氧化層對熱穩(wěn)定性的降低作用隨著溫度的升高逐步減弱[12] 。因此,對于在高溫環(huán)境下使用的TA29鈦合金,在設(shè)計選材和熱穩(wěn)定性評估時,應(yīng)考慮熱穩(wěn)定性在高溫下會發(fā)生部分恢復(fù)的這一特性,而且在300~600℃范圍內(nèi),試樣熱暴露后的拉伸塑性仍能保持較高的數(shù)值。TA29鈦合金α+β區(qū)熱處理的整體葉盤鍛件的室溫斷裂韌度KIC為45MPa·m1/2,400℃及以上溫度KIC≥70MPa·m1/2,采用β模鍛的TA29鈦合金盤鍛件的室溫KIC值達65MPa·m1/2,可見TA29鈦合金具有良好的損傷容限性能。

圖1 TA29鈦合金整體葉盤鍛件

Fig.1 TA29titanium alloy compressor blisk forging

(a)I型[8];(b)II型(a)the I type[8];(b)the II type

　　圖2為TA29鈦合金典型整體葉盤零件。整體葉盤結(jié)構(gòu)消除了盤、片分離結(jié)構(gòu)存在的零件連接、裝配而引起的    零件之間的應(yīng)力、變形和漏氣損失,使發(fā)動機的工作效率、質(zhì)量可靠性有所提高。采用五坐標(biāo)數(shù)控加工技術(shù)生產(chǎn)的TA29鈦合金整體葉盤零件,其外形尺寸、靜平衡、熒光檢測、表面殘余應(yīng)力等均符合設(shè)計要求,TA29鈦合金整體葉盤零件通過了高溫超轉(zhuǎn)破裂、低循環(huán)疲勞、葉片振動疲勞強度考核。TA29鈦合金大規(guī)格棒材、整體葉盤鍛件和零件已具備小批生產(chǎn)能力。

圖2 TA29鈦合金整體葉盤零件

Fig.2 TA29titanium alloy compressor blisk parts

(a)I型;(b)II型(a)the I type;(b)the II type

　　TA29鈦合金因在620℃仍具有良好的蠕變抗力,在其他性能滿足設(shè)計要求時,可延伸至620℃左右長期使用。除在發(fā)動機領(lǐng)域具有很好的應(yīng)用潛力外,TA29鈦合金在750~800℃仍能保持較高的抗拉強度,可在此溫度區(qū)間短時使用,應(yīng)用于超高聲速導(dǎo)彈、火箭、飛行器、空天飛機等裝備的機體構(gòu)件、蒙皮,以及所用發(fā)動機的高溫部件。

　　1.2 阻燃鈦合金

　　發(fā)動機壓氣機鈦合金零部件承受著高溫、高壓和高載荷的作用,當(dāng)葉片與機匣發(fā)生摩擦,在較短的時間內(nèi)引發(fā)鈦的燃燒,即產(chǎn)生鈦火。一旦發(fā)生鈦火,鈦的燃燒是以裂變方式發(fā)展的,在短時間內(nèi)造成葉片燒損、機匣燒穿,甚至整個發(fā)動機燒毀。從1962年鷂式飛機所裝的飛馬發(fā)動機壓氣機工作葉片與機匣摩擦引起鈦著火起,國內(nèi)外軍民用發(fā)動機發(fā)生過一百余起鈦火故障,涉及的發(fā)動機主要有F100,F404,CF6,PW4000等,嚴(yán)重影響了鈦合金在發(fā)動機上的安全可靠使用[3] 。據(jù)觀測,在高壓壓氣機中,鈦合金著火后約5~10s即能將機匣燒穿[13] 。從減輕發(fā)動機質(zhì)量考慮,只要工作溫度允許,轉(zhuǎn)子葉片都采用鈦合金,為了防止鈦火,應(yīng)避免鈦合金轉(zhuǎn)子葉片與機匣、轉(zhuǎn)子葉片與靜子葉片等的成對使用,在少數(shù)采用鈦合金機匣的發(fā)動機上,在機匣內(nèi)徑與轉(zhuǎn)子葉片相對應(yīng)的位置上嵌有防火隔層及易磨層,后來改用了合金鋼機匣,但增加了結(jié)構(gòu)質(zhì)量。使用阻燃鈦合金是最主要的鈦火防控技術(shù)途徑,為此專門研制了阻燃鈦合金用于壓氣機葉片、機匣等零件。考慮到鈦火的巨大危害性,研制新的鈦基材料時,要充分重視和評估新合金的阻燃性能。

　　俄羅斯阻燃鈦合金采用Ti-Cu-Al系,美國采用Ti-V-Cr系。由于Ti-Cu-Al系阻燃鈦合金的高溫力學(xué)性能沒有達到設(shè)計要求而未進入工程化生產(chǎn)階段。我國在阻燃鈦合金領(lǐng)域的研究開展了二十余載,Ti-V-Cr系阻燃鈦合金是我國新型鈦合金的研究重點和發(fā)展方向之一[14] 。以Alloy C(Ti-35V-15Cr)合金的成分為基礎(chǔ),研制了能在500℃長期使用的TB12(Ti-25V-15Cr-0.2Si)和在550℃長期使用的TF550(Ti-35V-15Cr-0.3Si-0.1C)合金[13,15] 。目前已突破鑄錠成分均勻性控制、棒材擠壓開坯、環(huán)鍛件軋制和阻燃性能評價等關(guān)鍵技術(shù),并在阻燃機理研究方面取得重要進展[16,17,18] 。

　　TB12及TF550合金是典型的高合金化β型鈦合金,V,Cr元素含量總和高達40%和50%。制備阻燃鈦合金工業(yè)鑄錠要解決成分的精確控制和均勻性,以及微區(qū)V,Cr元素偏析問題。通過改進合金元素添加方式、電極結(jié)構(gòu)、布料方式以及優(yōu)化真空自耗熔煉工藝參數(shù),成功制備了錠型為Ф620mm的TB12合金和TF550合金工業(yè)鑄錠。

　　TB12和TF550合金變形抗力大、工藝塑性低,傳統(tǒng)的鍛造設(shè)備和工藝方法不適于阻燃鈦合金的變形。我國大型擠壓設(shè)備的建設(shè)與投產(chǎn)為阻燃鈦合金工業(yè)鑄錠的開坯提供了可行的技術(shù)途徑。利用北方重工360MN擠壓機,嘗試了阻燃鈦合金工業(yè)鑄錠的包套熱擠壓開坯,由Ф620mm的鑄錠一次擠壓成Ф300mm棒材,如圖3所示,變形量大,晶粒顯著細(xì)化,工藝塑性得到明顯提高,后續(xù)坯料的改鍛可直接在快鍛機上進行,為機匣用TB12合金環(huán)鍛件及TF550合金厚板的制備提供坯料。通過軋制和等溫模鍛,分別獲得了尺寸為Ф742mm×Ф604mm×320mm的環(huán)鍛件及半環(huán)鍛件,如圖4所示。

圖3 TB12阻燃鈦合金包套擠壓棒材

Fig.3 Canned extruded bar of TB12fireproof titanium alloy

圖4 阻燃鈦合金壓氣機機匣鍛件

Fig.4 Fireproof titanium alloy compressor case forging

(a)TB12合金環(huán)鍛件;(b)TF550合金半環(huán)鍛件(a)TB12alloy ring forging;(b)TF550alloy half ring forging

　　阻燃性能即材料所具有的預(yù)防、終止或減慢燃燒的特性,是衡量發(fā)動機用鈦合金使用安全性的關(guān)鍵性能指標(biāo)之一。合金元素對Ti-V-Cr阻燃鈦合金阻燃性能的影響、機理與評價方法等一直是困擾發(fā)動機設(shè)計選材和用材的技術(shù)難題[17] 。基于摩擦生熱原理和著火熱理論,提出通過局部摩擦升溫與氧分壓精確控制來實現(xiàn)塊體金屬材料點火燃燒的思路,將摩擦接觸壓力Pfric與預(yù)混氣流氧濃度c0作為控制參數(shù),發(fā)明了摩擦氧濃度法(Friction Oxygen Concentration,FOC)鈦合金燃燒試驗技術(shù)與裝置,首次實現(xiàn)了阻燃鈦合金的阻燃性能定量表征[19] 。通過設(shè)備改造、調(diào)試及幾百次試驗,規(guī)范了試驗參數(shù)、初始試驗條件及試樣等,使表征參數(shù)的控制精度優(yōu)于0.9%。采用FOC方法測試與評價了TB12及TF550合金的阻燃性能,如圖5所示[17] 。結(jié)果表明,TF550合金的阻燃性能略優(yōu)于TB12,二者差異小于5%。

圖5 采用摩擦氧濃度法測定TB12和TF550合金阻燃性能[17]

Fig.5 Fireproof property of TB12and TF550alloys by friction oxygen concentration method[17]