1 引 言
采用爆炸焊接的技術(shù)生產(chǎn)的層狀復(fù)合材料充分發(fā)揮了兩種或多種金屬的物理和力學(xué)性能，從而達(dá)到擴(kuò)展了現(xiàn)有金屬的應(yīng)用范圍。隨著人類環(huán)境保護(hù)意識的增強(qiáng)和國家環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)的逐步提高,以燃煤為主的高污染電廠企業(yè)成為重要的治理對象,火力電廠要求煙氣脫硫處理,通常使用濕法脫硫的方法,濕法脫硫處理產(chǎn)生的煙氣中含有氟化氫和氯化物等強(qiáng)腐蝕物質(zhì),滲透性強(qiáng)且難以防范,為此各個(gè)電力設(shè)計(jì)院與電廠煙囪專家們交流探討,發(fā)現(xiàn)鈦/鋼復(fù)合板(1.2mm厚鈦板)作為煙囪內(nèi)筒的材料是非常合適的，也是國際煙囪設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)推薦的防腐處理方案，本文研究的TA2/Q235B/TA2三層復(fù)合板主要用在兩個(gè)機(jī)組共用一個(gè)煙囪時(shí)，它作為擋板用，這樣大大減少了成本。
2 試驗(yàn)材料及方案
2.1試驗(yàn)材料
為了適應(yīng)市場的更高需求，電廠煙囪用的擋板現(xiàn)需要雙面鈦板達(dá)到防腐蝕的效果，就此，我們進(jìn)行了鈦鋼鈦三層復(fù)合板的工藝試驗(yàn)，由于復(fù)層超薄，而且面積太大，所以我們選用爆炸加軋制的方法，鑒于坯料選用的厚度問題，我們采用兩次爆炸成型的方法，此次試驗(yàn)選用的材料規(guī)格為：
我們所要生產(chǎn)的復(fù)合材料為1.2/18/1.2*2000*6000 兩塊，爆炸坯料為：
牌號TA2： 7mm*2070mm*2170mm 4塊，編號1#-1,1#-2,2#-1,2#-2。
牌號Q235B:105mm*2030mm*2130mm 2塊，編號1#,2#。
基板、復(fù)板均符合相應(yīng)的國家標(biāo)準(zhǔn)的要求，復(fù)板TA2的化學(xué)成分及力學(xué)性能如表1所示。
2.2 試驗(yàn)方案
2.2.1 方案（a）......
方案(b)......
2.2.2爆炸坯料的軋制
復(fù)合板板坯爆炸焊接后，然后進(jìn)行軋制工藝試驗(yàn)，此次試驗(yàn)我們對方案(b)的爆炸坯料分別在700℃、800℃、850℃、900℃四種溫度下進(jìn)行加熱，控制好加熱時(shí)間，將加熱好的板坯，在80％的大變形的條件下......
3 試驗(yàn)結(jié)果
方案（a）兩次爆炸起爆點(diǎn)在同一位置的復(fù)合板坯料，起爆位置的鋼板有裂紋，邊部有不貼合分層現(xiàn)象，UT檢測結(jié)合率為96％，經(jīng)過加熱軋制后寬度方向有裂鋼，導(dǎo)致軋制成品的寬度不滿足要求；方案(b)兩次爆炸起爆點(diǎn)......
4 討論與分析
4.1 起爆點(diǎn)的位置選擇對爆炸坯料的影響
由表2看出，兩種起爆方式爆炸成的復(fù)合板坯料，在性能上存在明顯差異，方案（a）坯料有裂鋼，很明顯貼合率較低，剪切強(qiáng)度還有不合的，方案（b）爆炸的坯料結(jié)合強(qiáng)度穩(wěn)定，剪切強(qiáng)度達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求。
4.2 軋制工藝對復(fù)合板性能的影響
由表3可以看出，隨著加熱溫度的升高，復(fù)合板的結(jié)合強(qiáng)度在下降，但下降的幅度不大，在加熱溫度相同的情況下，隨著變形量的增加其結(jié)合強(qiáng)度也隨之增加，而且增加幅度很大。加熱溫度提高，彎曲性能也得到改善。
4.3 軋制工藝對復(fù)合板界面組織的影響
通過對軋制后的復(fù)合板界面金相的觀察，爆炸軋制的復(fù)合板界面較平直，如圖1，這是因?yàn)楸ê蠼缑娈a(chǎn)生的波紋在軋制中被拉長和壓平，還可以看出，隨著軋制溫度的增加，其界面兩側(cè)的晶粒隨之長大，從金相圖可以看出復(fù)合界面清晰、無雜質(zhì)，說明鈦鋼完全達(dá)到了冶金熔合。
5 結(jié)論
5.1兩次起爆起爆點(diǎn)的選擇對坯料的結(jié)合率至關(guān)重要。
5.2加熱溫度在800℃～850℃，終軋溫度650℃～700℃，變形量為80％的條件下進(jìn)行軋制的復(fù)合板工藝是合理的、可行的?？梢垣@得的復(fù)合板各項(xiàng)性能指標(biāo)均達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn)要求。
